錨固長度——根據(jù)試驗程序，還要研究兩種不同的錨固長度L e 。在澆筑時要保證加荷后的第一條裂縫出現(xiàn)在指定的位置，見圖1 3 。第一組樣品的錨固長度是計算延伸長度ldev 的100%（6ft1in），見圖14 和圖15。第二組樣品根據(jù)100% 的ldev 的試驗結(jié)果取80% 的ldev 和120% 的ldev 進行試驗。
如果100% 的ldev 的樣品在破壞時的彎矩大于或等于計算的抗彎能力，則第二組樣品的錨固長度就取80% 的ldev；如果100% 的ldev 的樣品在破壞時的彎矩小于計算的抗彎能力，則第二組樣品的錨固長度就取120% 的ldev。由于所有100% 的ldev 的樣品在受彎試驗時彎矩都大于計算的抗彎能力，所以第二組樣品的錨固長度均為80% 的l dev，見圖16。
第二組樣品不同的錨固長度，每根梁可設(shè)置四條裂縫，如圖13 和圖17 所示。圖18 中施加荷載的位置是在預(yù)先設(shè)置的裂縫上方。
加荷條件
采用了三種加荷速率來評價錨固長度。第一種加荷速度較慢，為100Ib/min（45kg/min），用了10h 才產(chǎn)生裂縫，然后加荷速度減小到10Ib/min（4.5kg/min），并保持此速率，直到樣品破壞。采用較慢的加荷速度，可以在破壞之前準(zhǔn)確地測量應(yīng)變量。
第二種加荷條件取Mn 的76.5%，即樣品以100Ib/min 的速度加荷到樣品正常承受能力的76.5%，并保持24h。這種加荷條件的依據(jù)是ACI318 規(guī)范第20.3.2條對結(jié)構(gòu)評價試驗的規(guī)定。如果樣品在2 4 h 后能承受住此荷載，則再以10Ib/min 的速度加荷直到樣品破壞。
第三種加荷條件與第二種相同， 只是不在100% 的M n 處保持24h 。表6 是不同錨固長度對應(yīng)的加荷條件。表中兩個T B 型的樣品采用了7 6 . 5 %M n 和100% M n 的組合加荷條件，目的是看看更嚴(yán)厲的加荷條件下會有什么結(jié)果。
實驗設(shè)備
單筋樣品使用的是K S U 工程結(jié)構(gòu)機械實驗室的M T S 伺服控制試驗機。得到的數(shù)據(jù)有荷載、跨中撓度、端部應(yīng)變、開裂時的拉應(yīng)力。端部應(yīng)變的讀取采用線性變量差值傳感器，見圖1 9 。圖2 0 是給單筋樣品加荷的架子。帶滾輪的輔助梁在預(yù)設(shè)
裂縫的正上方施加點荷載。滾輪在此處與點荷載相連。圖21 是加荷架中的TSB 樣品，圖22 是加荷架中的T B 樣品。
結(jié) 果
材料特性
樣品澆筑前進行了坍落度、粘性指數(shù)、J - 環(huán)、L 盒試驗，見表7 。
傳遞長度
前述端部滑移量的測量是為了評估梁的傳遞長度的。在計算時，所有單筋樣品鋼筋的初始應(yīng)力假fsi 定為196ksi（1350MPa）。TB 樣品的fsi 假定為192ksi（1320MPa）底部有鋼筋的梁的傳遞長度（2 1 d ）都不大于AASHTO 和ACI 的假定。21 天的平均傳遞長度，SSB樣品是21in，TSB 為30in，TB 為29in。圖23 是根據(jù)A A S H T O 和A C I 的規(guī)定對所有樣品試驗后的傳遞長度。
與Barnes 等人對橋梁的傳遞長度相比，所有鋼筋高于底面2in 的樣品（SSB 和TB）的傳遞長度都增加了10% 到20%，TSB 樣品的傳遞長度增加了40%到45%，頂部有鋼筋的樣品也是如此。Russell 和Burns 的研究也得到了類似的結(jié)果。
受彎試驗結(jié)果
所有受彎樣品的試驗都做到了鋼筋破壞為止，鋼筋錨固長度6ft1in 的樣品在破壞時的彎矩都超過
了正?？箯澞芰Φ?0% 到20%，鋼筋錨固長度4ft10in的樣品抗彎能力都比正?？箯澞芰μ岣吡? 5 % 到3 5 % 。應(yīng)特別強調(diào)的是，錨固長度短于計算長度的樣品的抗彎能力都比正?？箯澞芰τ兴鶞p少。
表8 是所有樣品的試驗結(jié)果。最大端部滑移小于0.01in。圖24和圖25是錨固長度6ft1in和4ft10in樣品的彎矩- 撓度關(guān)系。圖26 是TB 樣品的彎矩- 撓度關(guān)系。
